众文网1.球罐结构设计应考虑哪些问题
球罐做为贮存气体、液化气体的压力容器，广泛用于石油、化工、冶金工业和人民生活中。
球罐结构设计应考虑下列问题： （1）球罐基础宜设计成环形基础，并能有效地控制基础不均匀沉降。 （2）在综合考虑了钢厂生产板幅能力、制造厂压力机能力、组装运输中机具的起吊能力等因素后，按《球形贮罐基本参数》尽量采用大瓣片设计，对大中型球罐宜采用足球、桔瓣混合式的分瓣设计形式。
（3）球壳应采用T字焊缝，球片不允许采用拼接板块，且支柱不应压在对接焊缝上。 （4）常温球罐宜设计整体支柱。
低温球罐应设计成两段式结构支柱，上段支柱长度占总长1/3，且为耐低温钢材，下段支柱为一般结构钢，上下支柱联结处应有保证良好的对中措施。同时，支柱应考虑防火隔热措施，每根支柱上应考虑设置良好的静电接地及因火灾使支柱内气体膨胀后能良好排气泄压的措施。
支柱间应配置足够承受各种附加载荷的可调式拉杆。 （5）球罐上下极板上应设置人孔，人孔宜位于主轴线上。
球罐容积不大于1000立方米时，选用公称直径为500mm的标准人孔，大于1000立方米者选用公称直径为600mm的人孔。 （6）球罐的接管均应采用厚壁管结构，当球罐壁厚不小于30mm时，人孔及其他开孔应采用开孔补强一体化结构。
2.大型储罐设计英文文献（20000字）大型储罐设计英文文献（20000字
From Wikipedia,the free encyclopediaJump to:navigation,search This article is about a storage tank.For other uses,see Tank (disambiguation).This article needs additional citations for verification.Please help improve this article by adding reliable references.Unsourced material may be challenged and removed.(January 2010) Spherical gas tank farm in the petroleum refinery in Karlsruhe MiROA storage tank is a container,usually for holding liquids,sometimes for compressed gases (gas tank).The term can be used for reservoirs (artificial lakes and ponds),and for manufactured containers.The usage of the word tank for reservoirs is common or universal in Indian English,American English and moderately common in British English.In other countries,the term tends to refer only to artificial containers.In the USA,storage tanks operate under no (or very little) pressure,distinguishing them from pressure vessels.Storage tanks are often cylindrical in shape,perpendicular to the ground with flat bottoms,and a fixed or floating roof.There are usually many environmental regulations applied to the design and operation of storage tanks,often depending on the nature of the fluid contained within.Aboveground storage tanks (AST) differ from underground (UST) storage tanks in the kinds of regulations that are applied.Reservoirs can be covered,in which case they may be called covered or underground storage tanks or reservoirs.Covered water tanks are common in urban areas.Storage tanks are available in many shapes:vertical and horizontal cylindrical; open top and closed top; flat bottom,cone bottom,slope bottom and dish bottom.Large tanks tend to be vertical cylindrical,or to have rounded corners transition from vertical side wall to bottom profile,to easier withstand hydraulic hydrostatically induced pressure of contained liquid.Most container tanks for handling liquids during transportation are designed to handle varying degrees of pressure.A large storage tank is sometimes mounted on a lorry (Truck) or on an articulated lorry trailer,which is then called a tanker.。
3.液氨储罐的设计
1.根据《球罐和大型储罐》中的1.3节储罐种类和选型知道，储罐种类按几何形状可分为五大类，即立式圆筒形储罐、卧式圆筒形储罐、球形储罐、双曲线储罐和悬链式储罐。球形储罐适用于容量较大有一定压力的液体。如液氨、液化石油气、乙烯等。由此可知液氨储罐选用球形储罐。（简称“球罐”）
2.根据《球罐和大型储罐》中1.2节球罐分类知道球灌按储存温度分为常温球罐和低温球罐， 而氨是使用常温球罐。常温球罐的设计温度大于-20℃，且目前国内使用的球罐，设计温度在-40~50℃之间。
3.根椐《压力容器安全技术监察规程》液氨球型储罐设计压力取2.16Mpa。
4.根据设备的使用温度 ，选用16MnR。
5.查《球罐和大型储罐》中的许用应力表，结合相关信息，得到许用应力为163 Mpa。
4.液氨储罐区安全设计液氨储罐怎样设计500立方米的液氨储罐,材料用
1.根据《球罐和大型储罐》中的1.3节储罐种类和选型知道，储罐种类按几何形状可分为五大类，即立式圆筒形储罐、卧式圆筒形储罐、球形储罐、双曲线储罐和悬链式储罐.球形储罐适用于容量较大有一定压力的液体.如液氨、液化石油气、乙烯等.由此可知液氨储罐选用球形储罐.（简称“球罐”）2.根据《球罐和大型储罐》中1.2节球罐分类知道球灌按储存温度分为常温球罐和低温球罐，而氨是使用常温球罐.常温球罐的设计温度大于-20℃，且目前国内使用的球罐，设计温度在-40~50℃之间.3.根椐《压力容器安全技术监察规程》液氨球型储罐设计压力取2.16Mpa.4.根据设备的使用温度 ，选用16MnR.5.查《球罐和大型储罐》中的许用应力表，结合相关信息，得到许用应力为163 Mpa.。
5.球罐的发展历史
20世纪30年代，世界上仅有少数几个国家能进行球罐的制造， 如美国在1910年、德国在1930年分别建造了有限的几台铆接结构的小型低压球罐。由于铆接结构不仅费工而且费料， 且球罐密闭程度差， 制造相对困难，给球罐的发展带来巨大的阻力。
20世纪40年代初， 随着焊接技术逐渐趋向成熟，以及适合焊接的新钢种的不断开发，球罐的制造由铆接改为焊接，由此技术上得到了很大发展。如美国在1941年、前苏联在1944年、日本于1955年、前西德于1958年分别制造了一批压力较高、容量较大的焊接球罐。
20世纪60年代至今， 随着世界各国综合国力和科技水平的大幅度提高，形成了球罐制造水平的高速发展期。以日本为例，60年代前单个液化气球罐的容积均在2000m3以下，而目前已具备生产单个容积在20000m3以上液化气球罐的能力。同时，西德已有生产容积为43300m3以上球罐的能力，法国也有容积为87000m3球罐的制造经验， 同时美国还建造了一台容量3400m3、设计温度为-250℃的超低温液氢球罐。此外许多工业先进国家还进行了双重壳低温球罐、深冷球罐及运输液化天然气的深冷大型船用球罐的试验研究，并已投入批量生产。
我国制造球罐始于20世纪60年代初。但随着国民经济的高速发展和改革开放的需要，近年来球罐的制造技术已得到了飞速发展。目前国内已独立制造或引进了不同规格和用途的球罐多台套，其最大容积已超过10000m3，最大压力超过3MPa，最低设计温度在-30℃以下。
6.球罐设计中有哪些国标
1. GB/T 24958.1-2010 冷冻轻烃流体 船上球形储罐的校准 第1部分：立体照相测量法
2. GB/T 50602-2010 球形储罐γ射线全景曝光现场检测标准
3. GB 12337-1998 钢制球形储罐
4. GB 50094-1998_ 球形储罐施工及验收规范
5. GB/T 17261-1998 钢制球形储罐型式与基本参数
6. GB/T19780-2005 球形金属罐的容积标定 全站仪外测法
7.GB/T15181-1994 球形金属罐容积标定法（围尺法）
8.SHJ 512-1990 球形储罐工程施工工艺标准
9. SH 3136-2003 液化烃球形储罐安全设计规范
10.SH/T 3062-2007 石油化工企业球罐基础设计规范
11. SHS 03005-2004 乙烯、丙烯球形储罐维护检修规程
12. JJG 642-2007 球形金属罐容量检定规程
7.我想写一篇关于大肠杆菌的论文,字数1500左右,应该从那些方面入手
0引言 脆性X综合征（fragile X syndrome, FXS）是一种最常见的遗传性智力发育不全综合征，有超过99%的FXS是由脆性X智障基因1(fragile X mental retardation, FMR1)中5′端非编码区CGG三核苷酸重复序列不稳定扩增及其CpG岛异常甲基化导致. FMR1基因的表达产物FMRP的缺乏导致FXS的发生[1-2]. 本实验对编码基因存在于3号染色体[3]，能与FMR1 基因5′ز d (CGG)nز3′重复序列特异性结合的蛋白CGGBP1进行原核表达，并对其DNA结合活性进行研究. 1材料和方法 1.1材料 大肠杆菌DH5α， BL21( DE3)和表达载体pRSET A均为本实验室保存. 质粒提取试剂盒购自Sigma公司； 限制性内切酶BamH I和KpnI购自宝生物工程公司；T4 DNA连接酶购自Promega公司； Ni2+زNTA金属螯合蛋白质纯化系统购自Qiagen公司；链酶亲和素磁珠购自Dynal公司；低分子质量蛋白标准购自上海西巴斯生物技术有限公司. 1.2方法 1.2.1表达载体的构建 根据CGGBP1基因起始密码子和终止子邻近序列设计PCR引物：CGGBP1F CGC GGA TCC GAG CGA TTG TAG TAA CAG CA,CGGBP1R GGG GTA CCT CAA CAA TCT TGT GAG TTG AG. 其上游及下游引物分别加入BamHI和KpnI酶切识别位点序列（引物序列下划线部分）. PCR反应以人淋巴细胞cDNA文库为模板，扩增编码CGGBP1的基因序列. 设计PCR扩增体系25 μL，灭菌去离子水10 μL,10*反应缓冲液2.5 μL,25 mmol/L MgCl2 2.0 μL,DMSO 2.5 μL,4* dNTP混合物（每种2.5 mmol/L）2 μL,CGGBP1F和CGGBP1R各10 pmol，模板3.5 μL(50 ng/μL), Taq DNA(5 μ/μL)聚合酶0.5 μL. 扩增条件：95℃预变性5 min，再94℃ 30 s, 53℃ 1 min,72℃ 1 min循环40次，最后72℃终末延伸产物10 min. PCR产物经琼脂糖电泳分离，用胶回试剂盒回收目的基因. 用BamHI和KpnI酶切PCR产物和pRSET A，酶切产物电泳后回收，在T4连接酶作用下，目的片段定向克隆至pRSET A的BamHI和KpnI克隆位点. 将重组质粒转入大肠杆菌DH5α，接种到含氨苄青霉素的LB培养基平板并挑取单菌落. 1.2.2融合蛋白的诱导表达 将测序正确的重组质粒转入BL21( DE3). 挑取携带目标质粒的单菌落接种于含100 mg/L氨苄青霉素的LB培养基中， 37℃振荡培养12 h， 按10 mL/L比例转接于新鲜培养基，37℃振荡培养至对数生长期时，加入IPTG至终浓度1 mmol/L,32℃诱导振荡培养4 h，离心收集菌体，SDSزPAGE分析重组蛋白的表达. 1.2.3蛋白表达形式的分析 取5 mL菌液离心，用500 μL的裂解液（10 mmol/L 咪唑，300 mmol/L NaCl及50 mmol/L磷酸二氢钠 pH 8.0）重悬，加溶菌酶至终浓度为1 mg/mL，冰浴30 min，超声波裂菌，离心后分别将上清和沉淀进行SDSزPAGE分析. 1.2.4融合蛋白的纯化 将1 mL 500 mL/L Ni2+زNTA悬液和4 mL细菌裂解上清液轻轻混匀4℃放置60 min，直接过柱. 过柱结束后，用4 mL漂洗液（20 mmol/L 咪唑，300 mmol/L NaCl及50 mmol/L 磷酸二氢钠 pH 8.0），洗脱未和Ni珠结合的杂蛋白. 经过2次漂洗后再用0.5 mL洗脱液（250 mmol/L 咪唑，300 mmol/L NaCl及50 mmol/L 磷酸二氢钠 pH 8.0） 3次洗脱特异结合的目的蛋白，分步收集. 取收集液，进行SDSزPAGE分析. 1.2.5CGGBP1与（CGG）29重复序列双链DNA结合 实验取10 μL磁珠用1 mL的无RNA酶的三蒸水清洗磁珠2次，除去防腐剂. 1*生物素亲和素结合缓冲液（10 mmol/L TrisزHCl,2 mol/L NaCl,1 mmol/L EDTA,1 g/L Tween 20）15 μL重悬磁珠，各5 μL分3组实验. 其中一组加入25 μL(100 ng/μL)生物素化的（CGG）29重复序列双链DNA，另外两组分别加入25 μL(100 ng/μL)非生物素化的（CGG）29重复序列双链DNA和25 μL三蒸水做对照；三组分别再加入2*生物素亲和素结合缓冲液30 μL,25℃轻摇1 h. 经磁力吸附后，弃上清. 重复上述步骤3次；加入纯化后CGGBP1(500 μg/mL)15 μL 和2*核酸蛋白结合缓冲液（20 mmol/L HEPES,100 mmol/L NaCl,0.5 mmol/L DTT,100 g/L甘油）20 μL，室温下静置30 min；经磁力吸附后，弃上清；用1*核酸蛋白结合缓冲液清洗磁珠2次；加三蒸水10 μL，沸水煮10 min，进行SDSزPAGE分析. 2结果 2.1原核表达载体的构建及鉴定 扩增产物在15 g/L的琼脂糖凝胶电泳，可观察到一条约504 bp的条带（图1）； 重组质粒pRSET A/CGGBP1及质粒pRSET A分别用BamHI和KpnI酶切，pRSET A/CGGBP1分为两个片段，分别为2.9 ku和504 bp（图2），均与预计结果相同. 2.2CGGBP1的表达 用BamHI和KpnI双酶切pRSET A/CGGBP1表达质粒，筛选阳性重组质粒. 携带有pRSET A/CGGBP1质粒的E.coli BL21(DE3)菌株，经IPTG诱导后，在Mr 约25 000处出现1条表达条带；而未经IPTG诱导的菌体则无此条带. 诱导后的菌体经溶菌酶及超声波裂解，离心后分为上清和沉淀两部分. 经SDSزPAGE分析表明，CGGBP1部分存在于细菌裂解液的上清中，为可溶性蛋白，上清液中的目标蛋白相对较少（图3）. 2.3CGGBP1蛋白纯化 在表达质粒pRSET A多克隆酶切位点的上游， 插入有连续6个组氨酸的序列 —（His ）6 tag. 重组质粒经诱导表达后，（His ）6 tag可以和外源插入片段共同表达. 利。
8.急
各位老师，下午好！ 我叫***，是**级**班的学生，我的论文题目是--------------------，论文是在**导师的悉心指点下完成的，在这里我向我的导师表示深深的谢意，向各位老师不辞辛苦参加我的论文答辩表示衷心的感谢，并对四年来我有机会聆听教诲的各位老师表示由衷的敬意。
下面我将本论文设计的目的和主要内容向各位老师作一汇报，恳请各位老师批评指导。 首先，我想谈谈这个毕业论文设计的目的及意义。
其次，我想谈谈这篇论文的结构和主要内容。 最后，我想谈谈这篇论文的不足。
这篇论文的写作使我越来越认识到自己知识与经验缺乏的过程。虽然，我尽可能地收集材料，竭尽所能运用自己所学的知识进行论文写作，对许多还是一知半解，论文还是存在许多不足之处，有待改进.请各位评委老师多批评指正，让我在今后的学习中学到更多！ 谢谢。
9.蜗杆设计（论文）
第一章 绪论 1-1 减速器在国内外的状况 1..1 国内的发展概况 国内的减速器多以齿轮传动，蜗杆传动为主，但普遍存在着功率与重量比 小，或者传动比大而机械效率过低的问题.另外，材料品质和工艺水平上还有许 多弱点.由于在传动的理论上，工艺水平和材料品质方面没有突破，因此，没能 从根本上解决传递功率大，传动比大，体积小，重量轻，机械效率高等这些基本 要求. 2.1.1 国外发展概况 国外的减速器，以德国，丹麦和日本处于领先地位，特别在材料和制造工艺 方面占据优势，减速器工作可靠性好，使用寿命长.但其传动形式仍以定轴齿轮 传动为主，体积和重量问题，也未解决好.当今的减速器是向着大功率，大传动 比，小体积，高机械效率以及使用寿命长的方向发展. 1-2 课题研究的内容及拟采取的技术，方法 本设计是蜗轮蜗杆减速器的设计.设计主要针对执行机构的运动展开.为了 达到要求的运动精度和生产率，必须要求传动系统具有一定的传动精度并且各传 动元件之间应满足一定的关系，以实现各零部件的协调动作.该设计均采用新国 标，运用模块化设计，设计内容包括传动件的设计，执行机构的设计及设备零部 件等的设计. 第二章 传动装置总体设计 2-1 选择电动机 2.1.1 选择电动机类型 按已知工作要求和条件选用 Y 系列一般用途的全封闭自扇冷鼠笼型三相异 步电动机. 2.1.2 选择电动机容量 工作机所需功率 = 式中 =1.8 , =0.65 .查文献[2]表 10.7，得片式关节链 =0.95，滚动轴承 =0.99.取 = =0.95 0.99=0.94，代入上式得 = = =1.24 从电动机到工作机输送链间的总效率 为 式中，查文献[2]表 10.7，得 联轴器效率 滚动轴承效率 双头蜗杆效率 滚子链效率 则 =0.98 =0.99 =0.8 =0.96 =0.98 0.99 0.80 0.96=0.745 故电动机的输出功率 = = =1.67 因载荷平稳，电动机额定功率 只需略大于 即可.查文献[2]中 Y 系列电动 机技术数据表选电动机的额定功率 为 2.2 . 2.1.3 确定电动机转速 运输机链轮工作转速为 = = =24.11 r/min 查文献[2]表 10.6 得，单级蜗杆传动减速机传动比范围 11=10~40，链传动比 12 6，取范围 12=2~4，则总传动比范围为 =10 2~40 4=20~160.可见电动机转速可 选范围为 =（20~160） 24.11=(482.2~3857.6)r/min 符合这一范围的同步转速有 750r/min,1000r/min,1500r/min,3000r/min 四种 查文献[2]表 19.1 对应于额定功率 为 2.2KW 的电动机型号分别取 Y132S-8 . ， 型，Y112M-6 型，Y100L-4 型和 Y90L-2 型.将以上四种型号电动机有关技术数据 及相应算得的总传动比列于表 2-1. 表 2-1 方案号 电动机型号 额定功率 （KW） 同步转速 （r/min） 满载转速 （r/min） 总传动比 1 Y132S-8 2.2 750 710 29.45 2 Y112M-6 2.2 1000 940 38.99 3 Y100L-4 2.2 1500 1420 58.90 4 Y90L-2 2.2 3000 2840 117.79 通过对四种方案比较可以看出：方案 3 选用的电动机转速较高，质量轻，价 格低，与传动装置配合结构紧凑，总传动比为 58.90，对整个输送机而言不算大. 故选方案 3 较合理. Y100L-4 型三相异步电动机的额定功率为 =2.2KW，满载转速 n=1400r/min.由文献[2]表 19.2 查得电动机中心高 H=100 ，轴伸出部分用于装 联轴器轴段的直径和长度分别为 D=28 和 E=60 . 2-2 确定传动装置总传动比和分配传动比 2.2.1 总传动比 = = =58.90 2.2.2 分配传动比 由 = 链 蜗杆，为使链传动的外部尺寸不致过大，初取传动比 链 1 =3，则 蜗杆 1 = = =19.63 取 蜗杆=20，则 链= = =2.95 2-3 计算传动装置的运动和动力参数 2.3.1 各轴转速 1 轴 2 轴 3 轴 n1=nm=1420r/min n2= n3= =1420/20=71 r/min =71/2.95=24.11 r/min 2.3.2 各轴的输入功率 1 轴 2 轴 3 轴 2.3.3 各轴的输入转矩 电机轴 1 轴 2 轴 3 轴 T0=9550 =9550 1.67/1420=11.23 T1=9550 =9550 1.63/1420=10.96 T2=9550 =9550 1.31/71=176.20 T3=9550 =9550 1.24/24.11=491.17 p1=p0 1=1.67 0.98=1.64 p2=p1 =1.63 .080=1.31 p3=p2 =1.31 0.99 0.96=1.24 将以上算得的运动和动力参数列于表 2-2. 表 2-2 轴名 传动比 i 效率 电机轴 1.67 11.23 1420 1 0.98 1 轴 1.63 10.96 1420 20 0.8 2 轴 1.31 176.20 71 2.95 0.95 3 轴 1.24 491.17 24.11 第三章 传动零件的设计 3-1 蜗杆传动设计计算 3.1.1 选择蜗杆传动类型 根据 GB/T 10085-1988 的推存，采用渐开线蜗杆（ZI）. 3.1.2 选择材料 蜗杆：根据库存材料的情况，并考虑到蜗杆传动传递的功率不大，速度只是 中等，故蜗杆用 45 钢；因希望效率高些，耐磨性好些，故蜗杆螺旋齿面要求淬 火，硬度为 45~55HRC. 蜗轮：由公式 得 滑动速度 因而蜗轮用铸锡磷青铜 ZCuSn10P1，金属模铸造.为了节约贵重的有色金 属，仅齿圈用青铜制造，而轮芯用灰铸铁 HT100 制造. 3.1.3 按齿面接触疲劳强度进行设计 根据闭式蜗杆传动的设计准则，先按齿面接触疲劳强度进行设计，再校核齿 根弯曲疲劳强度.由文献[1]式（11-12），传动中心距 1.确定作用在涡轮上的转距 =176.20 =176200 2.确定载荷系数 K 因工作载荷较稳定，故取载荷分布不均系数 ；由文献[1]表 11-5 选 取使用系数 ；由转速不高，冲击不大，可取动载荷系数 KV=1.05；则 K= =1.15 1 1.05 1.21 3.确定弹性影响系数 因用铸锡磷青铜蜗轮和钢蜗杆相配，故 =160 4.确定接。