众文网1.300MW汽轮机运行特性分析毕业论文
一、项目提出的背景1.1 汽轮机'>300MW汽轮机电液控制系统 洛阳首阳山电厂二期2x汽轮机'>300MW汽轮机为日立公司TCDF-33.5亚临界压力、中间再热、双缸双排汽、冲动、凝汽式汽轮机，于1995年12月和1996年3月投产。
汽轮机调节系统为数字电液调节（D—EHG），采用低压汽轮机油电液调节。执行机构的设置为1个高压油动机带动4个高压调速汽门，2个中压油动机带动2个中压调速汽门。
每个油动机由一个电液伺服阀控制，1台汽轮机的3个油动机（CV、左右侧ICV）的电液伺服阀均为日本制造的Abex415型电液伺服阀。控制油和润滑油均采用同一油源即主油箱内的N32号防锈汽轮机油，在控制油路上安装一精密滤网（精度为51μm）。
1.2 存在问题 首阳LU电厂3、4号机组从1995年试运开始，机组启动冲转过程中经常出现油动机突然不动的现象，经检查控制系统正常，信号传输正常，均为伺服阀故障所致，伺服阀更换后调节系统恢复正常。机组在带负荷稳定运行和中压调节门活动试验日寸，也出现油动机不动的情况及油动机全开或全关的现象， 检查均为伺服阀故障。
伺服阀出现故障必须进行更换，而这种调节系统设计形式伺服阀无法隔离，只能被迫停机更换。首阳山电厂3、4号机组由于伺服阀原因造成的停机：2000年分别为8次、5次，2001年分别为1次、2次；截止到2002年6月仅3号机组由于伺服阀原因造成的停机就达4次。
对拆下来的故障伺服阀进行检查，发现其内部滤芯堵塞、喷嘴堵塞、滑阀卡涩。伺服阀内部滤芯堵塞引起伺服阀前置级控制压力过低，不能控制伺眼阀的第2级滑阀运动，致使油动机拒动（对控制信号不响应）；喷嘴堵塞油动机关闭；伺服阀卡涩，使油动机保持在全开或全关位置。
油质污染是造成上述故障的主要原因，油质污染造成伺阀卡涩的故障占伺服阀故障的85%[1]。1.3 油质状况及防止伺服阀卡涩的措施 由于3、4号机组试运时就经常发生伺服阀卡涩，移交生产后首阳山电厂对油质就非常重视，1996年成立了滤油班加强滤油管理，提高油质清洁度。
伺服阀卡涩频率比试运时降低了许多，但次数还比较多。 日立《汽轮机维护手册》标明，伺服阀可在等于或低于NASl638第7级污染程度的油质中良好工作。
二期油系统管路设计为套管形式，滤网后向伺服阀供油的控制油管位于润滑油回油管中无法取样监测，只能监视润滑油的清洁度。根据旧的《电厂用运行中汽轮机油质量标准》[2]中对油中机械杂质的要求是外观目视无杂质，1996年至今，每周化验3、4号机润滑油，油样透明、无杂质（有一段时间含少量水分，极少检查有杂质）。
新的《电厂用运行中汽轮机油质量标准》[3]除要求外观目视油中无机械杂质外，对油质提出了更高要求：250MW及以上机组要求测试颗粒度，参考国外标准极限值NASl638规定8-9级或MOOG规定6级；有的汽轮机'>300MW汽轮机润滑系统和调速系统共用一个油箱，也用矿物汽轮机油，此时油中颗粒度指标应按制造厂提供的指标，测试周期为每6个月1次。2001年对3、4号机组汽轮机油取样讲行颗粒度分析，运行油颗粒度均合格（见表1）。
伺服阀卡涩引起停机，对机组安全性影响非常大，且伺服阀卡涩引起机组非计划停运影响电厂的经济性。首阳山电厂采取了以下临时措施：（1）定期更换伺服阀，超过3个月后遇到机组停机进行更换；（2）定期切换控制油滤芯，并对其清洗；（3）滤油机连续运行时提高油质清洁度；（4）加强油质检验。
从运行看，因伺服阀卡涩引起停机次数有所减少。但尚无从根本上解决问题，为此经分析、研究提出一系列改造设想，如“采用独立的控制油源”、“不停机更换伺服阀”等，但由于系统改造量大、改造费用高或技术上不可行而均放弃。
经多方分析、调研，提出将伺服阀改型，选用抗污染性能较强的DDV阀的方案。二、Abex415型电液伺服阀2.1 工作原理 电液伺服阀是电液转换元件，又是功率放大元件，它把微小的电气信号转换成大功率的液压能输出，控制调速汽门的阀位。
它的性能优劣对电液调节系统影响很大，是电液调节系统的核心和关键。该伺服阀为射流管式力反馈二级电液伺服阀，为四通阀门，其作用是控制进出液压系统的油量，使其与输入的电信号成比例，主要由阀体、转距电动机（线圈、电枢）、永久性磁铁、第1级射流管、压力反馈弹簧、第2级滑阀、“O”形环、外壳等组成（见图1）。
其工作原理：少量液压油从油源流经滤网，然后流经连接在力矩马达转子上的软管，最后从喷油嘴流出。从喷嘴出来的油喷到2根集油管上，2根油管分别连于滑阀的两端。
无偏移时，每个集油管产生约二分之一的管道压力，因而无差压产生，所以滑阀平衡。电流流过力矩马达时即产生一定力矩，使力矩马达的转子转动一个小角度。
若转子为反时针转动，则喷油管向右移动，引起更多的油喷到右边的集油管上，即产生压力，而左边集油管产生较小的压力。这样滑阀上出现压差，引起滑阀向左移动。
滑阀一直向左移动直到回位弹簧产生的反力与力矩马达产生的力相等为止。这时滑阀处于一新的平衡位置。
第2级电流成正比。如电流极性相反，则滑阀移到另一侧。
2.2 主要特点 。
2.求助一篇：热动专业中专的毕业论文
[热动]超临界及超超临界机组汽轮机特点分析
摘要
本文阐述了超临界技术及超超临界技术的定义，介绍了超临界机组及超超临界机组汽轮机在国内外的发展历程和主要发达国家汽轮机制造厂商在超临界机组和超超临界机组技术上的特点及优势，对上海汽轮机厂、哈尔滨汽轮机厂、东方汽轮机厂、三菱重工、东芝等国内外汽轮机厂的机型在其选材特点、结构特点、运行特点等其他特点进行分析比较 ；同时比较了超临界汽轮机组和超超临界汽轮机组与亚临界汽轮机组的主要区别，分析论证了超临界机组和超超临界机组与亚临界机组在经济性上的优势，最后得出结论：我国应高度重视超临界和超超临界机组专业技术的研究，制定切实可行的发展计划，大力培养这方面的人才，加快超临界和超超临界机组国产化的速度。总之，在我国大力发展超临界机组和超超临界机组是有一定基础的，前景是广阔的，具有十分巨大的社会效益、经济效益和环境效益。
关键词：超超临界；汽轮机；设计特点；结构特点
目录
摘要 I
Abstract II
1绪论 1
1.1论文选题背景和意义 1
1.2 超（超）临界热力学概念 1
1.3 国外超（超）临界火电机组参数的现状和发展趋势 2
1.4我国超（超）临界技术的发展状况 3
1.5课题研究内容 3
2超临界汽轮机组特点分析 4
2.1 选材特点 4
2.2运行特点 5
2.3超临界汽轮机其他特点 6
2.3.1防固粒冲蚀措施 6
2.3.2防末叶水蚀技术 6
2.3.3防汽隙振荡措施 7
2.4小结 7
3超超临界汽轮机组特点分析 8
3.1世界超超临界汽轮机发展概况 8
3.2选材特点 8
3.2.1 超超临界机组汽轮机材料研究概述 8
3.2.2 超超临界机组部件材料的特点 9
3.2.3高中压转子 10
3.2.4低压转子 15
3.2.5汽缸和静子部件 17
3.2.6动叶片 18
3.3结构特点 18
3.3.1汽轮机总体特点 20
3.3.2高压缸的特点 20
3.3.3中压缸的特点 21
3.3.4低压缸的特点 21
3.3.5 转子设计特点 22
3.3.6阀门设计特点 23
3.3.7轴承设计特点 23
3.4其他特点 23
3.4.1高中压转子通流部分特点 23
3.4.2膨胀系统设计 23
3.4.3汽缸之间的单轴承支撑设计 23
3.4.4轴系高稳定性设计 23
3.4.5热循环的特点 24
3.4.6低压末几级叶片抗水蚀措施 24
3.5小结 25
4超（超）临界机组可选方案及经济性分析 26
4.1可选方案 26
4.2经济性分析 27
4.3小结： 27
5结论 28
参考文献 30
致谢 32
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